1 引言
双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用。一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应。文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则。文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大。文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差。文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性。文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究。文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法。文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响。文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响。文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件。文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性。文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域。文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值。电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗。
本文研究了ZVT软开关双管正激变换器的工作原理,针对带有谐振回路的软开关变换器,研究电磁集成,利用EE磁心合理设计磁路结构,并于中间磁柱气隙填充高磁导率的坡莫合金(MPP)带材,对变压器和电感以及电容进行集成,在缩小样机体积、提高功率密度上有较大的改进。通过ANSYS电磁场仿真发现,由于采用坡莫合金将中柱气隙均分,使得磁件整体磁通密度分布相对于传统的EE型磁集成变压器更加均匀,绕组漏磁和气隙处的扩散磁通明显减小,对减小磁心涡流损耗和额外绕组损耗有较大的帮助。
2 软开关双管正激变换器原理分析
零电压转换双管正激变换器的电路拓扑如图1 所示。传统的双管正激变换器有3个主要模态,而ZVT双管正激变换器有6个模态。
图1
(1) 模态1$\left( {{t}_{0}}{{t}_{1}} \right)$ ${{t}_{0}}$ ${{Q}_{1}}$ ${{Q}_{2}}$ ${{Q}_{\text{a}}}$ ${{I}_{\text{o}}}$ ${{D}_{\text{R}2}}$ ${{t}_{0}}$ ${{Q}_{\text{a}}}$ ${{L}_{\text{r}}}$ ${{C}_{\text{r}}}$ ${{t}_{\text{a}}}$ ${{i}_{\text{Lrmax}}}={{{U}_{\text{i}}}}/{{{Z}_{\text{r}}}}\;$ ${{Q}_{1}}$ ${{Q}_{2}}$ $0.5{{U}_{\text{i}}}$ ${{t}_{1}}$
(2) 模态2$\left( {{t}_{1}}{{t}_{2}} \right)$ $+{{U}_{\text{i}}}$ ${{i}_{\text{m}}}$
(1) ${{i}_{\text{m}}}=\frac{{{U}_{\text{i}}}}{{{L}_{\text{m}}}}\left( t-{{t}_{\text{1}}} \right)$
${{D}_{\text{R1}}}$ ${{D}_{\text{R2}}}$ ${{L}_{\text{o}}}$ ${{I}_{\text{o}}}$ $T$ ${{i}_{\text{P}}}$
(2) ${{i}_{\text{P}}}=\frac{{{I}_{\text{o}}}}{n}+{{i}_{\text{m}}}=\frac{{{I}_{\text{o}}}}{n}+\frac{{{U}_{\text{i}}}}{{{L}_{\text{m}}}}\left( t-{{t}_{\text{1}}} \right)$
在${{t}_{2}}$ ${{Q}_{1}}$ ${{Q}_{2}}$ ${{t}_{12}}={{T}_{\text{on}}}$ ${{U}_{\text{Cr}}}$ $-{{U}_{\text{i}}}$
(3) 模态3$\left( {{t}_{2}}{{t}_{3}} \right)$ ${{C}_{\text{r}}}$ ${{i}_{P}}$ ${{D}_{1}}$ ${{D}_{2}}$ ${{C}_{\text{r}}}$ ${{t}_{3}}$ ${{C}_{\text{r}}}$ $0.5{{U}_{\text{i}}}$
(4) 模态4$\left( {{t}_{3}}{{t}_{4}} \right)$ ${{t}_{3}}$ ${{D}_{\text{R}1}}$ ${{D}_{\text{R}2}}$ ${{D}_{\text{R}2}}$ ${{t}_{4}}$ ${{U}_{\text{Cr}}}$ $+{{U}_{\text{i}}}$ $0.5{{U}_{\text{i}}}$ ${{U}_{\text{i}}}$
(5) 模态5$\left( {{t}_{4}}{{t}_{5}} \right)$ ${{D}_{4}}$ ${{D}_{5}}$ ${{U}_{\text{i}}}$ ${{U}_{\text{Cr}}}$ ${{U}_{\text{i}}}$ ${{t}_{5}}$ ${{U}_{\text{i}}}$ $0.5{{U}_{\text{i}}}$ ${{D}_{4}}$ ${{D}_{5}}$
(6) 模态6$\left( {{t}_{5}}{{t}_{6}} \right)$ ${{D}_{\text{R}2}}$
3 电磁集成分析
集成磁件采用EE型磁心,材质为PC40,初始磁导率约为2 300,中柱填充的坡莫合金(MPP)材料初始磁导率为2×104 ~2×105 ,等效地增加了中柱的磁导率。
集成磁件磁通分布图如图2 所示,用坡莫合金将气隙${{\delta }_{1}}$ ${{\delta }_{1}}$
图2
对应的等效磁路如图3 所示,因电感只与匝数和磁阻有关,可将电感表示为
(3) ${{L}_{\text{P}}}={N_{\text{P}}^{2}}/{{{\Re }_{\text{Z}}}}\;$
(4) ${{L}_{\text{o}}}={N_{\text{Lo}}^{2}}/{{{\Re }_{\text{Z}}}}\;$
图3
3.1 耦合分析
如图2 所示,${{\phi }_{\text{P}}}={{\phi }_{\text{f}}}+{{\phi }_{\text{m}}}$ ${{i}_{\text{P}}}={{i}_{\text{f}}}+{{i}_{\text{m}}}$ ${{\phi }_{\text{S}}}$ ${{\phi }_{\text{f}}}$ ${{\phi }_{\text{S}}}+{{\phi }_{\text{f}}}=0$ ${{\phi }_{\text{m}}}$ ${{\phi }_{\text{Lo}}}$
3.2 解耦分析
谐振电感绕组内电流${{i}_{\text{Lr1}}}$ ${{\phi }_{\text{Lr}1}}$ ${{i}_{\text{Lr2}}}$ ${{\phi }_{\text{Lr2}}}$ ${{N}_{\text{Lr}1}}={{N}_{\text{Lr}2}}$ $\text{ga}{{\text{p}}_{1}}=\text{ga}{{\text{p}}_{2}}$ ${{\phi }_{\text{Lr1}}}+{{\phi }_{\text{Lr}2}}=0$
3.3 电容集成
该研究的ZVT双管正激变换器利用电磁集成获得谐振电容${{C}_{\text{r}}}$ ${{L}_{\text{r}}}$ 图4 所示,该结构为通用LC单元,通过不同的引线连接方式可以实现不同的谐振和子电路结构。将LC单元的a和c之间短接,b、d和c节点接入电路,得到LC并联谐振的等效电路如图5 所示。
图4
图5
电磁集成正激变换器结构如图6 所示,将电路中谐振电感${{L}_{\text{r}}}$ ${{C}_{\text{r}}}$ $T$ ${{L}_{\text{o}}}$
图6
4 集成磁件参数设计及电磁场仿真
仿真参数设置如下：输入直流电压30 V,输入功率P in =60 W,输出电压6 V,满载阻值0.6 Ω,输出满载电流10 A,最大输出功率60 W,效率预设90%,即预设输出功率P o =54 W,开关频率为100 kHz。
4.1 磁心设计
采用不同的集成技术,选用的磁心形状一般不同,FMLF集成技术多采用铁氧体E型磁心,用$AP$
(5) $AP=\frac{{{P}_{\text{in}}}+{{P}_{\text{o}}}}{{{K}_{\text{ }\!\!\omega\!\!\text{ }}}{{B}_{\text{AC}}}{{K}_{\text{f}}}fJ}\times {{10}^{4}}$
式中,窗口面积利用系数${{K}_{\text{ }\!\!\omega\!\!\text{ }}}$ ${{B}_{\text{AC}}}$ ${{K}_{\text{f}}}$ $J$ 2 。
算出AP 值等于0.232 6 cm4 ,通过查询EE磁心规格手册,选择EE/30/15/7型号铁氧体磁心作为此次设计的磁心,其参数表如表1 所示。
4.2 绕组参数与气隙长度设计
(6) ${{N}_{\text{P}}}=\frac{{{V}_{\text{in}}}{{D}_{\text{max}}}T}{{{A}_{\text{e}}}\Delta B}\times {{10}^{4}}=10.77$
(7) ${{L}_{\text{P}}}=\frac{n{{V}_{\text{in}}}{{D}_{\max }}T}{10%\left( 1+r \right)1.1{{I}_{\text{o}}}}=220.91\ \text{ }\!\!\mu\!\!\text{ H}$
其中,$\Delta B$
(8) $n=\frac{{{V}_{\text{pri}}}}{{{V}_{\text{sec}}}}=\frac{{{V}_{\text{in}}}{{D}_{\text{max}}}}{{{V}_{\text{o}}}}=2.25$
(9) ${{N}_{\text{S}}}=\frac{{{N}_{\text{P}}}}{n}$
式中,匝比n 取整为2,由式(9)算得${{N}_{\text{S}}}$
(10) ${{l}_{\text{g}}}=4\pi {{A}_{\text{e}}}\left( \frac{N_{\text{P}}^{2}}{{{L}_{\text{P}}}\times {{10}^{9}}}-\frac{1}{{{A}_{\text{L}}}} \right)$
式中,${{L}_{\text{P}}}$
(4) 集成滤波电感参数设计。分立的滤波电感最小设计值计算公式为
(11) ${{L}_{\text{o}\cdot \min }}=\frac{\left( \frac{{{V}_{\text{in}}}}{n}-{{V}_{\text{o}}} \right){{D}_{\max }}}{fr{{I}_{\text{o}}}}$
忽略整流二极管${{D}_{\text{R}1}}$ $r$ ${{N}_{\text{Lo}}}$ $\sqrt{8.22}$ ( 约2.87)倍,各绕组参数如表2 所示。
4.3 谐振电感和谐振电容设计
(12) (1) 薄膜厚度设计。在选择铜箔宽度和厚度时,考虑温升和损耗,铜箔参数需要满足式
(12) $\frac{{{I}_{\text{m}}}}{Wd}<10\ \text{A}/\text{m}{{\text{m}}^{2}}$
式中,${{I}_{\text{m}}}$ $W$ $d$
取上限值10 A/mm2 得最大计算值d max 为120 μm,取0.1 mm厚度紫铜箔作为电感绕组。平行极板间电容计算公式如下
(13) $C=\frac{{{\varepsilon }_{\text{r}}}S}{4\pi k{d}'}$
式中,${d}'$ ${{\varepsilon }_{\text{r}}}$
绝缘薄膜采用0.1 mm厚度聚丙烯材质,其${{{\varepsilon }'}_{\text{r}}}$
(2) 谐振电容、谐振电感设计。谐振电容的大小取决于开关管关断电压${{v}_{\text{ds}}}$ ${{v}_{\text{ds}}}$ t f 。
(14) ${{C}_{\text{r}}}=\frac{{{I}_{\text{o}}}(23){{t}_{\text{f}}}}{n{{V}_{\text{in}}}}$
式中,${{t}_{\text{f}}}$ ${{t}_{\text{f}}}=6\ \text{ns}$
(15) ${{t}_{\text{r}}}=\frac{{{T}_{\text{r}}}}{2}=\pi \sqrt{{{L}_{\text{r}}}{{C}_{\text{r}}}}=\frac{1}{X}T$
式中,${{T}_{\text{r}}}$ $X$ $X=13$
(16) ${{L}_{\text{r}}}={{{T}^{2}}}/{\left( {{X}^{2}}{{\pi }^{2}}{{C}_{\text{r}}} \right)}\;=19.9\ \text{ }\!\!\mu\!\!\text{ H}$
根据式(13)展开分析,粗略的集成电容值计算公式如下
(17) ${{C}_{\text{r}}}=\frac{{{\varepsilon }_{0}}{{\varepsilon }_{\text{r}}}{{l}_{\text{die}}}{W}'}{{{d}'}}+\frac{{{\varepsilon }_{0}}{{{{\varepsilon }'}}_{\text{r}}}{{l}_{\text{die}}}{W}'}{{{{d}'}'}}$
式中,绝缘薄膜厚度${{d}'}'$ ${W}'$ ${{l}_{\text{die}}}$ ${{C}_{\text{r}}}$ $\text{ }\!\!\mu\!\!\text{ H}$
4.4 磁件损耗分析
(18) ${{P}_{\text{coreloss}}}={{C}_{\text{m}}}{{f}^{\text{ }\!\!\alpha\!\!\text{ }}}{{B}^{\text{ }\!\!\beta\!\!\text{ }}}{{V}_{\text{e}}}$
式中,${{C}_{\text{m}}}$ $\alpha $ $\beta $ $f=100\ \text{kHz}$ $B=200\ \text{mT}$ $\theta =100\ $ ${{C}_{\text{m}}}$ $\alpha $ $\beta $
(19) ${{P}_{\text{ohmicloss}}}={{I}^{2}}{{Q}_{\left( N,\Delta \right)}}R$
(20) $\Delta =d/\delta =\frac{d}{\sqrt{{{{\rho }/{\pi f\mu }\;}_{0}}}}$
式中,铜箔电阻率$\rho $ $\times $ 10 -8 ,真空磁导率为${{\mu }_{0}}=4\pi \times {{10}^{-7}}$ $\Delta $
$\left\{ \begin{align} & {{y}_{1}}\left( \Delta \right)=\frac{\sinh \left( 2\Delta \right)+\sin \left( 2\Delta \right)}{\cosh \left( 2\Delta \right)-\cos \left( 2\Delta \right)} \\ & {{y}_{2}}\left( \Delta \right)=\frac{\sinh \left( \Delta \right)-\sin \left( \Delta \right)}{\cosh \left( \Delta \right)+\cos \left( \Delta \right)} \\\end{align} \right.$ (21)
(22) ${{Q}_{\left( N\Delta \right)}}=\Delta \left( {{y}_{1}}\left( \Delta \right)+\frac{2\left( {{N}^{2}}-1 \right)}{3}{{y}_{2}}\left( \Delta \right) \right)$
将$\Delta =0.476$ ${{y}_{1}}$ ${{y}_{2}}$ $Q$
(23) $R=\frac{\rho l}{Wd}$
变压器原、副边和滤波电感的铜箔长度$l$ $W$ $\text{ }\!\!\Omega\!\!\text{ }$ $\text{ }\!\!\Omega\!\!\text{ }$ $\text{ }\!\!\Omega\!\!\text{ }$ $\text{ }\!\!\Omega\!\!\text{ }$
(24) . $W={{V}_{\text{in}}}^{2}\sigma f{{C}_{\text{r}}}$
式中,介质损耗角$\sigma $
4.5 电磁场有限元分析
经ANSYS电磁场仿真分析证明,磁件解耦部分单独加激励磁通密度分布如图7 所示,谐振电流${{i}_{\text{Lr}}}$ ${{\varphi }_{\text{Lr}}}$ ${{\varphi }_{\text{z}}}=0$
图7
所有截面同时加激励磁密矢量分布如图8 a所示,磁件整体磁感应强度不超过0.3 T,设计的101 μm气隙能够满足磁场不饱和的条件。
图8
如图8 b所示,变压器原副边采用三明治绕法,使得中柱气隙不被任何绕组包裹。用坡莫合金将中柱气隙均分成多个小气隙,等效提高中柱平均磁导率,限制了绕组漏磁通的产生,从而减小了磁心上导体的涡流损耗。同时,对比图8 a和图8 b可以发现,同样的磁感应强度下,气隙处扩散磁通明显减少。
如表3 所示,通过ANSYS电磁场仿真得到的参数与计算值基本相符,验证了理论的正确性。
5 仿真与试验
5.1 仿真验证
按照设计的参数进行仿真,得到滤波电感在两种不同情况下的纹波如图9 所示,未采用磁集成的滤波电感纹波电流约为0.651 51 A;采用磁集成并取${{k}_{\text{TL}}}$ $\varepsilon $ ${{k}_{\text{TL}}}=0.906$ $\varepsilon \approx 0.525$ ${{k}_{\text{TL}}}$ ${{\varepsilon }_{\min }}=0.5$
图9
6 V/10 A软开关双管正激变换器中${{Q}_{1}}$ ${{Q}_{2}}$ ${{v}_{\text{ds}}}$ ${{i}_{\text{ds}}}$ ${{i}_{\text{ds}}}$ ${{v}_{\text{ds}}}$ ${{v}_{\text{ds}}}$
图10
5.2 试验验证
试验样机基本参数与仿真设计一样,MOS管选用IRF640,二极管选用MBR20200CT,分立磁件磁心选用GU36和GU42,经仿真,其磁密大概为0.2 T。EE30型集成磁件与分立磁件的对比如图11 所示,窗口利用率都在0.6左右,集成磁件比分立磁件节省了约45.3%的空间,试验样机如图12 所示,相比于传统ZVT双管正激变换器,节省了分立的滤波电感和谐振电容,有效提高了样机功率密度。
图11
图12
各绕组两端电压波形和滤波电感电流波形如 图13 所示,基本与仿真一致。
图13
效率曲线如图14 所示,通过调节负载,测得不同情况下的样机效率,未采用集成技术的双管正激变换器的效率处于(80%,84%)区间内;加入集成技术和软开关技术后,效率得到明显提升,但由于低压大电流的输出环境,60 W集成样机效率值保守位于区间(89%,92%)内。
图14
6 结论
为了进一步解决软开关双管正激变换器样机体积较大,磁件损耗较高的缺点,本文研究了ZVT软开关双管正激变换器中变压器与滤波电感、谐振电感、谐振电容之间的电磁集成得出如下结论。
(1) 开关电源中无源元件占用体积很大,采用电磁集成技术可以用柔性带材来实现容性无源元件和感性无源元件的集成,减少分立元件个数,提高磁心利用率和样机功率密度。
(2) 在EE型磁心中柱用坡莫合金带材分段填充气隙,既可将一个大气隙分成几个等距小气隙,从而有效减少气隙扩散磁通所造成的绕组损耗;又可增大中柱磁导率,减少漏磁通,从而减小涡流 损耗。
(3) 输出滤波电感和变压器绕组在中柱正向全耦合,可以减小电感电流纹波,取${{n}_{\text{TL}}}=2$ ${{k}_{\text{TL}}}$
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2019
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
一种高降压比DC-DC变换器
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2019
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
A high buck ratio DC-DC converter
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2019
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
“目”字形耦合电感器的设计及应用
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2016
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
Design and application of“Mesh”coupled inductor
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2016
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
Optimum design of a single-phase power pulsating buffer (PPB) with PCB-integrated inductor technologies
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... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
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2019
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
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2019
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
1
2020
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
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2020
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
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2020
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
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... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
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2014
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
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2014
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
基于有限元耦合算法的变压器铁芯损耗计算
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2016
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
Transformer core loss calculation based on finite element coupling algorithm
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2016
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
基于磁致伸缩本征特性的晶粒取向性变压器铁心振动模型
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2016
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
Vibration model of grain oriented transformer core based on magnetostrictive characteristic
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2016
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
铁心材料饱和磁化强度的偏差对求解变压器涌流的影响
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2019
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
Influence of the errorof saturation magnetization of core material on solving inge current of transformer
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2019
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
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2009
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
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2009
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
一种新型单元耦合阵列化可变耦合度集成磁件的研究及应用
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2016
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
Research and application of a novel element coupling array variable coupling degree integrated magnetic element
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2016
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
A review of flexible multilayer foil integration technology for passive components
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2021
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
High-frequency PCB winding transformer with integrated inductors for a bi-directional resonant converter
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2019
... 双管正激变换器由于开关管无直通风险、电压应力低、工作可靠性高、无须增设去磁回路等优点,在低压大电流的中小功率电子通信领域得到广泛应用.一些学者利用磁集成技术,有效地减小了无源元件的体积和电流纹波,降低了磁件损耗,提高了效率和动态响应.文献[1 ]将正激变换器的输出滤波电感和变压器原边、副边以及复位绕组进行磁集成,分析了耦合电感纹波减小的条件,总结了磁件设计准则.文献[2 ]针对双管正激变换器占空比不能超过0.5的问题,提出一种非隔离新型高降压比变换器,但两个电抗器为分立元件,磁件体积较大.文献[3 ]提出一种“目”字型耦合电感器结构,将耦合电感缠绕在中间两个U型磁心上,外层两个U型磁心未缠绕任何绕组,可以提供足够大的漏感来实现LLC的谐振电感参数,但磁心的利用率相对低下,对其他拓扑的应用效果较差.文献[4 ]提出了一种并联buck功率脉动缓冲器的优化设计方法,对改善功率密度有较好的适应性.文献[5 ⇓ ⇓ -8 ]对电磁集成的方法和应用做了分析,通过电磁集成可以进一步缩小无源元件体积,提高样机功率密度,但尚未对其他隔离型拓扑进行相关应用研究.文献[9 ]提出了一种基于棱边元与节点元耦合的计算变压器铁心损耗的E -Ψ 法模型,为集成磁件的损耗计算提供了更精确的计算方法.文献[10 ]基于磁性材料的磁致弹性伸缩特性,建立了变压器铁心的振动模型并进行了仿真分析,但没有结合具体的变换器分析磁心形变造成的影响.文献[11 ]用有限元法研究分析了磁饱和强度对变压器涌流的影响.文献[12 ]将集成磁件中交变磁通正向耦合的优点应用于双管正激变换器,详细分析了各种脉动波形所对应的集成磁件的绕组条件和磁阻条件.文献[13 ]提出一种新型单元耦合结构阵列式可变耦合度集成磁件,比传统整体磁心耦合电感具有更好的特性.文献[14 ]综述了FMLF集成技术的实现、结构和应用,阐述了其未来的研究领域.文献[15 ]提出一种新型PCB绕组磁结构,可以很容易地通过改变磁心截面积或气隙长度来控制电感值.电磁集成技术可以进一步缩小磁件体积,减小磁件损耗. ...
